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Rediseño Hidráulico de una Alcantarilla que
intercepta la vía Intervalles, en la parroquia El Tambo
Hydraulic Redesign of a Culvert that Intercepts the Intervalles Road,
in the El Tambo Parish
Luna-Chalán, Ángel Arcecio
1
Cuenca-Tamayo, Luz Daniela
2
https://orcid.org/0009-0006-7406-704X
https://orcid.org/0009-0002-9662-6835
alunac@uteq.edu.ec
cuencadaniela698@es.uazuay.edu.ec
Universidad Técnica Estatal de Quevedo, Ecuador,
Ciudad.
Universidad del Azuay, Ecuador, Cuenca.
Autor de correspondencia
1
DOI / URL: https://doi.org/10.55813/gaea/rcym/v4/n1/156
Resumen: La alcantarilla existente en la parroquia El
Tambo, ubicada en la intersección de las calles Rosalino
Paute y la vía Intervalles, presenta una reducción
aproximada del 48 % de su sección hidráulica debido al
azolvamiento, además de fisuras diagonales en sus
elementos estructurales. Ante esta problemática, la
investigación tuvo como objetivo determinar el caudal de
diseño y desarrollar el rediseño hidráulico y estructural
de la alcantarilla, garantizando un desempeño hidráulico
y una estabilidad estructural conforme a la normativa
vigente. La metodología correspondió a un estudio
cuantitativo de tipo aplicado, que incluyó el análisis
hidrológico, modelación hidráulica en el software HY-8.
El diseño estructural se realizó conforme a la norma
AASHTO LRFD 2020, empleando parámetros
geotécnicos obtenidos mediante ensayos SPT. Como
resultado, se determinó un caudal de diseño de 0,613
m³/s para un período de retorno de 25 años y se propuso
una alcantarilla tipo cajón de hormigón armado de 1,10
m × 1,10 m y 80,40 m de longitud. Los resultados
confirman la insuficiencia hidráulica de la estructura
existente y validan el rediseño propuesto, el cual mejora
significativamente la capacidad hidráulica, la seguridad
estructural y la resiliencia de la infraestructura vial frente
a eventos extremos.
Palabras clave: Alcantarilla, HY8, caudal de diseño
Artículo Científico
Received: 11/Ene/2026
Accepted: 03/Feb/2026
Published: 22/Feb/2026
Cita: Luna-Chalán, Ángel A., & Cuenca-
Tamayo, L. D. (2026). Rediseño Hidráulico de
una Alcantarilla que intercepta la vía
Intervalles, en la parroquia El Tambo. Revista
Científica Ciencia Y Método, 4(1), 357-
370. https://doi.org/10.55813/gaea/rcym/v4/n1
/156
Revista Científica Ciencia y Método (RCyM)
https://revistacym.com
revistacym@editorialgrupo-aea.com
info@editoriagrupo-aea.com
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Artículo Científico
Abstract:
The existing culvert in the El Tambo parish, located at the intersection of Rosalino
Paute Street and the Intervalles Road, shows an approximate 48% reduction in its
hydraulic cross-section due to sedimentation, in addition to diagonal cracks in its
structural elements. In response to this problem, the study aimed to determine the
design discharge and develop the hydraulic and structural redesign of the culvert,
ensuring adequate hydraulic performance and structural stability in accordance with
current regulations. The methodology consisted of a quantitative applied study, which
included hydrological analysis and hydraulic modeling using the HY-8 software.
Structural design was carried out in accordance with the AASHTO LRFD 2020
standard, using geotechnical parameters obtained through SPT tests. As a result, a
design discharge of 0.613 m³/s was determined for a 25-year return period, and a
reinforced concrete box culvert measuring 1.10 m × 1.10 m and 80.40 m in length was
proposed. The results confirm the hydraulic inadequacy of the existing structure and
validate the proposed redesign, which significantly improves hydraulic capacity,
structural safety, and the resilience of road infrastructure to extreme events.
Keywords: culvert, HY8, design flow.
1. Introducción
El diseño de la infraestructura de drenaje menor constituye un componente esencial
en la planificación y operación de las redes viales, ya que permite conducir
adecuadamente el escurrimiento superficial y proteger la estructura del pavimento
frente a eventos de precipitación intensa (Torres-Cobo et al., 2024). Un diseño
hidráulico deficiente puede provocar erosión, inundaciones localizadas y fallas
estructurales, comprometiendo la seguridad vial y la funcionalidad de la
infraestructura, tal como señalan estudios sobre hidrología aplicada y drenaje vial
(Kang, 2009).
En zonas con crecimiento urbano acelerado, la expansión de superficies
impermeables incrementa significativamente los volúmenes y velocidades de
escorrentía superficial, superando la capacidad hidráulica de muchas obras de drenaje
existentes. A ello se suma la antigüedad de las estructuras y la falta de mantenimiento,
factores que favorecen procesos de azolvamiento, obstrucción parcial y deterioro
progresivo de alcantarillas construidas décadas atrás en contextos viales sometidos a
lluvias intensas (Günal, 2017) & (Smith, 2024).
Ante este escenario, resulta indispensable evaluar y actualizar el diseño de las obras
de drenaje transversal mediante métodos hidrológicos actualizados, modelación
hidráulica y criterios estructurales acordes a la normativa vigente. La literatura técnica
demuestra que el rediseño hidráulico y estructural permite mejorar el desempeño de
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las alcantarillas y reducir los riesgos asociados a eventos hidrometeorológicos
extremos (Jasim, 2018); (Luo, 2021). En este contexto, la presente investigación tiene
como objetivo desarrollar el rediseño hidráulico y estructural de una alcantarilla
ubicada en la vía Intervalles, garantizando la continuidad hidráulica y la seguridad vial.
2. Materiales y métodos
L La investigación presenta un enfoque cuantitativo, con un tipo de estudio aplicado y
un diseño no experimental. El alcance es descriptivo-propositivo, ya que se analizan
las condiciones hidráulicas de una alcantarilla existente y se propone un rediseño
técnico que garantice su correcto funcionamiento y la seguridad vial. Se emplearon
métodos analítico y deductivo, aplicando ecuaciones hidráulicas y criterios normativos
vigentes para el análisis y rediseño de la alcantarilla.
Área de estudio y delimitación de cuenca:
El área de estudio se encuentra ubicada en la parroquia El Tambo, cantón Catamayo,
provincia de Loja, en la vía Intervalles, a 500 metros antes del centro parroquial desde
Catamayo.
Figura 1
Área de estudio
Nota: (Autores, 2026).
La cartografía digital del terreno fue delimitada mediante información topográfica
obtenida con un vehículo aéreo no tripulado (dron), con lo cual se obtuvo el Modelo
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Digital del Terreno. A partir de este modelo se delimitó la cuenca de aporte, haciendo
uso del software ArcMap 10.5, mediante la herramienta Hydrology, generando la
dirección del flujo, acumulación del flujo y delimitación del área de drenaje de forma
semiautomática. Sin embargo, al tratarse de una cuenca pequeña la delimitación
también se realizó de forma manual en el software antes indicado.
Análisis hidrológico:
Se recopilaron datos de precipitación máxima en 24 horas de cuatro estaciones; La
Argelia, Gonzanamá, Malacatos y Catamayo (29 a 50 años de datos). Las etapas de
análisis fueron: Evaluación y depuración de outliers con metodologías de England et
al. (2029), Pearson III, Log-normal, y criterios de Leiva & Rodríguez (2026); Ajuste
probabilístico mediante la prueba de Kolmogorov–Smirnov; Generación de
isomáximas e interpolación espacial en SIG; Generación de curvas IDF con
ecuaciones del (INAMHI, 2019), para la zona 17; el caudal de diseño se estimó
mediante el Método Racional, recomendado por (EMAAP, 2009) & (MTOP, 2003),
para cuencas con áreas menores a 100-400 hectáreas.
Modelación hidráulica:
El análisis hidráulico de la alcantarilla existente se realizó en el software HY-8 v7.8,
oficial de la (FHWA, 2022), donde automatiza los cálculos hidráulicos de alcantarillas
utilizando el método de la energía que facilita el análisis y diseño de alcantarillas. Las
entradas principales a considerar fueron: Geometría del ducto existente (mampostería
y ARMICO); Cotas de entrada y salida levantadas en campo; Pendiente y rugosidad
de cauces naturales y artificiales. También se evaluaron las condiciones de entrada y
salida, transporte de sedimentos y niveles críticos.
Diseño estructural:
Para el diseño de alcantarillas se ha considerado la norma AASHTO LRFD 2020,
(Rodríguez A. , 2022), para cargas vehiculares, empujes de tierra, sobrecargas,
cargas vivas HL-93 y tándem. La norma ACI 350 y ACI 224R-90, para control de
fisuración en estructuras hidráulicas. Parámetros geotécnicos obtenidos mediante
ensayo SPT para obtener esfuerzo admisible y ángulo de fricción (20°). Se diseño un
ducto tipo cajón de hormigón armado con dimensiones de 1.10 m de ancho por 1.10
m de altura, valor que corresponde a la sección mínima recomendada por (MTOP,
2003); cabezal de ingreso y salida, rejillas y canal trapezoidal de salida. El diseño
estructural se realizó mediante hojas de cálculo y el software CYPE, considerando
cargas permanentes, sobrecarga vehicular y presiones hidrostáticas.
3. Resultados
3.1. Área de la cuenca
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La cuenca de aporte tiene un área de drenaje de 9.27 ha, según el criterio (INEFAN,
1995), es considerada como microcuenca.
3.2. Análisis hidrológico
Los valores de precipitación máxima en 24 horas obtenidos por mejor ajuste para los
periodos de retorno analizados de cada estación se resumen en la siguiente tabla.
Tabla 1
Precipitación máxima en 24 horas, para diferentes Tr.
Estación
Pmax_25Tr_mm
Pmax_50Tr_mm
Pmax_100Tr_mm
La Argelia
65.1
70.3
75.4
Gonzanamá
122.2
138.1
154.6
Malacatos
68.0
74.1
80.0
Catamayo
75.3
85.6
96.0
Nota: (Autores, 2026).
Para la selección del método global, se comparó los resultados del ajuste gráfico y el
método de Kolmogorov-Smirnov. Coincidiendo los resultados entre el ajuste gráfico y
el ajuste estadístico. El método de Log Pearson Tipo III para las estaciones de La
Argelia, Malacatos y Gonzanamá y el método de Log Normal para la estación de
Catamayo.
3.2.1. Interpolación de Isomáximas
En el software ArcMap 10.5, se generó las isomáximas, donde se utilizó el método de
las Isoyetas para un periodo de retorno de 25, 50 y 100 años.
Figura 2
Isomáxima en 24 horas para un TR de 25 años
Nota: (Autores, 2026).
Los valores de precipitación máxima en 24 horas obtenidos para los períodos de
retorno de 25, 50 y 100 años evidencian un incremento progresivo de la magnitud de
los eventos extremos conforme aumenta la recurrencia, registrándose precipitaciones
de 73.24 mm, 81.29 mm y 89.25 mm/24 h, respectivamente. Este comportamiento es
consistente con los principios del análisis hidrológico, donde los eventos menos
frecuentes presentan mayores intensidades y volúmenes de lluvia.
3.2.2. Curvas de Intensidad- Duración- Frecuencia
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Las intensidades de precipitación alcanzan valores elevados para duraciones cortas
y disminuyen progresivamente a medida que aumenta la duración del evento.
Figura 3
Curvas de intensidad, duración y frecuencia
Nota: (Autores, 2026).
Para duraciones inferiores a 30 minutos, las intensidades son significativamente
mayores, destacándose la curva correspondiente a un período de retorno de 100
años, lo que evidencia la ocurrencia de lluvias intensas de corta duración con alto
potencial de generación de escorrentía superficial. Asimismo, para una misma
duración, las intensidades incrementan conforme aumenta el período de retorno,
siendo menores para 25 años y mayores para 100 años. En duraciones superiores a
200 minutos, las intensidades tienden a converger hacia valores bajos, inferiores a 15
mm/h, lo que indica una menor incidencia de eventos extremos prolongados. Estas
curvas constituyen la base para la estimación de los caudales de diseño utilizados en
el rediseño hidráulico de la alcantarilla.
3.2.3. Caudal máximo
Los caudales máximos para diferentes escenarios son fundamentales, ya que
permiten estimar los valores correspondientes a cada período de retorno y diseñar
estructuras hidráulicas capaces de evacuar de manera segura y eficiente el caudal de
diseño, garantizando así su adecuado funcionamiento y reduciendo el riesgo de
inundaciones.
0,00
20,00
40,00
60,00
80,00
100,00
120,00
140,00
160,00
180,00
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600
Intensidad mm/h
duración minutos
CURVAS IDF
25 50 100
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Tabla 2
Caudales máximos para el escenario A
Duración
Q(m³/s) TR - 25 años
Q(m³/s) TR - 50 años
Q(m³/s) TR - 100 años
C_actual
0.471
30 minutos
1.0043
1.1644
1.283
45 minutos
0.601
0.696
0.767
60 minutos
0.391
0.453
0.499
Nota: (Autores, 2026).
El caudal de diseño seleccionado para el estudio es de 0.613 m3/s, obtenido mediante
el escenario B, para un TR de 25 años y es lo que recomienda el (MTOP, 2003), para
vías colectoras. Así mismo de las dos tablas se concluye que al tener un menor tiempo
de concentración los caudales picos son más significativos, es decir que los eventos
de crecida tienden a presentarse en tiempos cortos. Esto se ratifica con lo que
menciona (Rodríguez M., 2011), que indica que a medida que se elimina la vegetación,
afecta en mayor o menor grado los picos de las avenidas. Y los problemas
involucrados son muy serios y de diferente tipo, máximo si no se toman las
consideraciones sobre lo que pueda suceder con el paso de los años.
Tabla 3
Caudales máximos para el escenario B.
Duración
Q_TR-25 años
Q_TR-50 años
Q_TR-100 años
C_proyectado
0.592
15 minutos
1.4762
1.7114
1.885
30 minutos
0.613
0.711
0.783
45 minutos
0.366
0.425
0.468
Nota: (Autores, 2026).
3.3. Modelación hidráulica
La modelación indica que el flujo en el ducto es subcrítico (tipo 2-M2c), con
velocidades dentro de los rangos recomendados (1,76 m/s en ducto y 2,26 m/s en
salida). El tirante normal es de 0,37 m; sin embargo, la normativa del (MTOP, 2003),
establece un diámetro mínimo equivalente a 1,10 m para secciones cuadradas,
dimensión adoptada para este estudio.
El ducto propuesto transporta adecuadamente tanto el caudal de diseño como el
caudal máximo modelado (1,47 m³/s).
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Figura 4
Vista lateral de la alcantarilla propuesta.
Nota: (Autores, 2026).
3.4. Resultados geotécnicos (SPT)
El proyecto se encuentra en zona sísmica II (Ministerio de Desarrollo Urbano y
Vivienda [MIDUVI], 2014), con factor Z = 0,25 y suelo tipo D (Fa = 1,40). El perfil
geotécnico incluye dos estratos de arcillas CL, de media y baja plasticidad
respectivamente, hasta los 6 m de profundidad.
Tabla 4
Valores de capacidad de carga para el diseño.
Descripción
Valor
Unidad
Q último
3.197
kg/cm²
Q admisible
1.066
kg/cm²
Ángulo de fricción
20.28
°
Factor de seguridad
3
Cohesión (c')
1.22
Tn/m²
Densidad
1.276
g/cm³
Nota: (Autores, 2026).
3.5. Diseño estructural
La alcantarilla es de sección monolítica cuadrada, con cabezal de entrada y salida,
con una pendiente de 1.30 %, que se conecta a un canal trapezoidal en su salida.
Para el diseño, se utilizó el procedimiento establecido en el (MTOP, 2003).
Especificaciones:
a) Norma de diseño: AASHTO LRFD 2020 (9th Edition).
b) Presión vertical y horizontal.
c) Carga de camión HL-93.
d) Replantillo: f’c= 180 kg/cm²
e) Resistencia del hormigón para la estructura: f’c= 210 kg/cm²
f) Acero de refuerzo estructural: fy= 4200 kg/cm²
a= 1.10m
b= 1.10m
S: 1.30 %
n: 0.016
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Artículo Científico
Tabla 5
Resume de Cargas de la Alcantarilla.
Descripción
Valor
Unidad
Carga Muerta (DC)
Carga Muerta de Losa
600.00
Kgf /m
Carga Muerta en el fondo
1633.85
kgf/m
Presión vertical de terreno (EV)
8600.0
kgf/m²
Presión Horizontal del terreno (EH)
EH1 (superior)
4216.50
kgf/m²
EH2 (inferior)
5785.43
kgf/m²
Sobrecarga por carga viva (LS)
LSsup
755.05
kgf/m
Lsinf
598.15
kgf/m
Carga de agia en el Fondo WA
1100.00
kgf/m²
Carga de camión HL-93 (una vía cargada)
lw1
9.47
m
PL1
253.97
kgf/m²
Carga de Tándem (una vía cargada)
lw2
6.40
m
PL2
587.13
kgf/m²
Nota: (Autores, 2026).
El diseño estructural de la alcantarilla tipo cajón y de los elementos complementarios
se desarrolló conforme a la normativa AASHTO LRFD 2020, considerando una
estructura monolítica de hormigón armado con sección interna de 1.10 m × 1.10 m,
pendiente longitudinal de 1.30 % y una longitud total de 80.40 m. Para el análisis se
incluyeron cargas permanentes, presiones verticales y horizontales del terreno, carga
hidrostática, sobrecarga vehicular y carga viva HL-93. La presión vertical máxima del
terreno alcanzó 8600 kgf/m², mientras que las presiones horizontales variaron entre
4216.50 kgf/m² en la parte superior y 5785.43 kgf/m² en la base del ducto, valores que
gobiernan el diseño de los muros laterales.
Tabla 6
Envolvente de momentos, estado de Resistencia.
Nota: (Autores, 2026),
La envolvente de momentos en el estado límite de resistencia mostró valores máximos
de 2.47 kgf·m en la losa superior y 2.46 kgf·m en la losa inferior, mientras que en los
muros exteriores los momentos alcanzaron hasta 2.30 kgf·m. En el estado límite de
servicio, los momentos se redujeron significativamente, registrándose valores
máximos de 1.64 kgf·m, lo que evidencia un comportamiento estructural adecuado
frente a las deformaciones y fisuración. Todas las solicitaciones se mantuvieron dentro
de los límites admisibles para un hormigón con resistencia f’c = 210 kg/cm² y acero de
refuerzo fy = 4200 kg/cm².
Descripción
Valor
Unidad
M_Neg_Losa_Sup=
2.16
kgf*m
M_pos_Losa_Sup=
2.47
kgf*m
M_Neg_Losa_Inf=
2.15
kgf*m
M_Pos_Losa_Inf=
2.46
kgf*m
M_Neg_Mur_ext=
2.18
kgf*m
M_Posi_Muro_Ext=
2.30
kgf*m
M_Neg_Muro_Int=
0.00
kgf*m
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En el canal de salida, el análisis estructural indicó momentos máximos de 87.80 kgf·m
en el muro y 190.99 kgf·m en la solera, con esfuerzos cortantes actuantes de 0.61
kgf/cm² y 0.91 kgf/cm², respectivamente, inferiores al esfuerzo cortante permisible del
concreto (4.20 kgf/cm²). El diseño del refuerzo, conformado por malla electrosoldada
de Ø8 mm con espaciamiento de 15 × 15 cm, garantiza la resistencia frente a flexión,
corte y tracción. En conjunto, los resultados confirman que el diseño estructural
propuesto cumple con los criterios de seguridad, estabilidad y durabilidad, mejorando
significativamente el desempeño de la obra de drenaje frente a la estructura existente.
4. Discusión
Los resultados obtenidos en esta investigación confirman que la alcantarilla existente
en la vía Intervalles presenta una capacidad hidráulica insuficiente frente a las
condiciones hidrológicas actuales de la cuenca. La reducción del área permeable,
asociada al crecimiento urbano y a la modificación del uso del suelo, ha incrementado
los caudales pico y reducido el tiempo de concentración, lo que concuerda con lo
señalado por (Rodríguez, Mendoza, & Sepúlveda , 2000), quien afirma que la
eliminación de cobertura vegetal incrementa significativamente la magnitud de las
avenidas máximas. De manera similar, (Daza, 2013), evidenció que el aumento del
coeficiente de escorrentía genera sobrecargas hidráulicas en sistemas de drenaje
originalmente diseñados bajo condiciones de menor urbanización.
El caudal de diseño determinado (0,613 m³/s para un período de retorno de 25 años)
se encuentra dentro de los rangos recomendados para vías colectoras según (MTOP,
2003), y otros manuales de drenaje vial, como él Ministerio de Obras Públicas y
Transportes (2026) y el (INVIAS, 2009), los cuales destacan la importancia de
seleccionar periodos de retorno acordes a la jerarquía vial y al riesgo aceptable de
falla hidráulica. La coherencia de los resultados con dichas normativas valida la
metodología empleada en el análisis hidrológico.
La modelación hidráulica desarrollada en HY-8 permitió evidenciar que la estructura
actual opera bajo condiciones desfavorables debido al azolve y deterioro del ducto.
Este comportamiento coincide con lo reportado por (Briceño, 2020), quienes
demostraron que la acumulación de sedimentos reduce significativamente la
capacidad de transporte de alcantarillas en carreteras de montaña, incrementando el
riesgo de desbordamientos y socavación. Asimismo, (Arellano-Choca, 2020),
destacan que las condiciones de entrada y la geometría del ducto influyen de manera
determinante en el comportamiento hidráulico de este tipo de estructuras.
El reemplazo por una sección tipo cajón de hormigón armado representa una solución
adecuada desde el punto de vista hidráulico y estructural. Estudios previos, como el
de Federal Highway Administration (2012), señalan que las alcantarillas tipo cajón
presentan ventajas en cuanto a estabilidad estructural, facilidad de mantenimiento y
comportamiento hidráulico más controlado frente a secciones circulares o ductos
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metálicos corrugados. Además, la elección del hormigón armado contribuye a mejorar
la durabilidad frente a la corrosión y al desgaste hidráulico, aspectos críticos en zonas
con alto contenido de sedimentos, tal como lo menciona (Rodríguez J. S., 2000), en
estudios de patología de alcantarillas.
Desde el enfoque hidrológico, el uso de análisis probabilístico y curvas IDF generadas
mediante Hidrognomon sigue metodologías aceptadas internacionalmente (Kozanis,
2010); England et al. (2029). La integración de información pluviométrica regional,
interpolación espacial y delimitación de cuenca mediante modelos digitales de terreno
de alta resolución permitió obtener resultados consistentes con principios clásicos de
la hidrología aplicada (Ponce, 2014). Esto refuerza la confiabilidad del caudal de
diseño seleccionado.
En el ámbito estructural, la aplicación de la normativa AASHTO LRFD 2020 garantiza
que la estructura propuesta cumple con criterios modernos de diseño por estados
límite, considerando cargas vehiculares, empujes de suelo y efectos hidrostáticos.
Este enfoque coincide con prácticas internacionales recomendadas para
infraestructura vial crítica, donde la seguridad estructural debe evaluarse bajo
múltiples combinaciones de carga (Federal Highway Administration, 2012).
Adicionalmente, la consideración de parámetros geotécnicos obtenidos mediante
ensayos SPT permite asegurar un adecuado desempeño de la cimentación, aspecto
fundamental en suelos arcillosos de baja resistencia, como los identificados en el sitio
de estudio (Guerrero-Calero et al., 2024).
El rediseño propuesto contribuye a la resiliencia de la infraestructura vial frente a
eventos hidrometeorológicos extremos, alineándose con las recomendaciones de
gestión del riesgo en drenaje vial descritas por Ministerio de Obras Públicas y
Transportes (2026) y con los principios de sostenibilidad en la gestión del agua pluvial.
En este sentido, la intervención propuesta no solo mejora la seguridad hidráulica de
la vía, sino que también aporta al cumplimiento del Objetivo de Desarrollo Sostenible
6, al reducir la probabilidad de inundaciones y garantizar la adecuada conducción de
aguas superficiales.
5. Conclusiones
La evaluación de la estructura existente evidenció daños estructurales significativos y
una reducción considerable de su capacidad hidráulica, lo que justifica técnicamente
su sustitución. El caudal de diseño determinado para la alcantarilla, equivalente a
0,613 m³/s para un período de retorno de 25 años, resulta adecuado para vías
colectoras de acuerdo con los lineamientos establecidos por el MTOP. Este valor
permitió definir una solución hidráulica eficiente, capaz de conducir los caudales
generados por eventos de precipitación intensa sin comprometer la seguridad vial ni
la continuidad hidráulica del sistema de drenaje transversal.
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El rediseño propuesto, consistente en una alcantarilla tipo cajón de 1,10 × 1,10 m y
80,40 m de longitud, en una estructura de Hormigón armado que garantiza un
adecuado funcionamiento bajo régimen de superficie libre, además de cumplir con los
criterios estructurales establecidos por la normativa AASHTO LRFD frente a cargas
vehiculares, empujes de suelo y acciones hidrostáticas.
El diseño del canal de salida trapezoidal, con solera de 1,10 m, pendiente de 1,50 %
y talud 0,5, se adapta a las condiciones geotécnicas del sitio, caracterizadas por
estratos de arcilla de media y baja plasticidad. Finalmente, la nueva infraestructura
propuesta contribuye al cumplimiento del Objetivo de Desarrollo Sostenible 6, al
mejorar la gestión del drenaje pluvial y reducir riesgos de inundación y deterioro de la
infraestructura vial.
CONFLICTO DE INTERESES
“Los autores declaran no tener ningún conflicto de intereses”.
Referencias Bibliográficas
Arellano-Choca, G. S. (2020). Evaluación hidráulica de alcantarillas mediante
modelación computacional. Ingeniería Agrícola y Biosistemas, 12(1), 55–68.
https://doi.org/10.5154/r.inagbi.2018.10.020
Briceño, E. O. (2020). Evaluación de la capacidad de transporte de caudales y
sedimentos del drenaje transversal en una carretera montañosa en los Andes
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